1.一种风力磁悬浮机舱的主被动悬浮控制方法，其特征是机舱悬浮存在轴向悬浮和机舱俯仰两自由度运动，采用机舱俯仰被动抑制和机舱轴向主动悬浮协同控制方法，实现机舱悬浮单自由度控制；所述机舱俯仰被动抑制，其特征是采用涡流阻尼提升和机舱重心下移方法，被动平抑机舱俯仰，所述涡流阻尼提升是在风机偏航定子下侧安装圆盘状铝板，与机舱旋转体上悬浮绕组共同构成涡流阻尼系统；所述机舱重心下移是通过在机舱旋转体下侧设置俯仰配重环，下移机舱悬浮重心，提升俯仰刚度；所述机舱轴向主动悬浮控制，其特征是采用机舱悬浮稳态控制器、悬浮干扰补偿器以及变流器反电动势自适应补偿的轴向悬浮主动控制策略。

2.根据权利要求1所述风力磁悬浮机舱的主被动悬浮控制方法，其特征是所述机舱俯仰被动抑制是设计涡流阻尼铝板厚度和俯仰配重力臂，设计步骤如下：步骤1，构建风力磁悬浮机舱两自由度悬浮模型

a)采用电流微元法求取含涡流铝板的涡流阻尼力Fz和轴向悬浮力F其中：Sa为总悬浮绕组面积，h为机舱悬浮有效气隙，a为悬浮绕组半径，I为悬浮电流，N为悬浮绕组匝数，c为涡流阻尼板厚度，σ为铝板电导率，μ0为真空导磁率,v为机舱悬浮速度；

b)机舱两自由度悬浮运动方程为

其中：Tm＝mgL+m1gL1，x1，2＝h±Rsinθp，ma＝m+m1，ma为机舱旋转体总重量，J为机舱俯仰转动惯量，Tr为风机倾覆力矩，Fz1和Fz2分别为桨叶侧和尾翼侧的阻尼力，Fx1和Fx2分别为桨叶侧和尾翼侧的悬浮力，θp为机舱俯仰角度，R为悬浮力臂，fd为轴向下压力干扰；

c)机舱悬浮变流器模型为

其中：Rs为绕组总内阻； Udc直流母线电压，u为控制输入占空比；

步骤2，风力磁悬浮机舱两自由度悬浮模型线性化a)将式(2)基于平衡点(h0,I0)线性化，并忽略三阶以上高阶项其中：kδ2/2为悬浮力二次项系数，

b)由式(6)和(7)可得机舱两侧悬浮合力和差额力分别为c)风力机舱悬浮系统的线性化模型为

其中：

步骤3，机舱俯仰被动抑制系统设计

a)对式(10b)机舱俯仰运动拉氏变换为

由式(11)可得机舱俯仰刚度为

b)机舱俯仰角度约束为

其中：TN风机额定倾覆力矩，d2为机舱旋转体内径，d1塔架外径；

c)将式(12)和式(14)代入至式(13)中，可得机舱配重力臂为d)基于式(11)获得机舱俯仰角度变化轨线为θp(t)＝e-σtcos(ωt-φ)+Tr/kpstiff      (16)其中：

e)根据机舱俯仰收敛时间要求，基于 以及式(10)，计算机舱俯仰被动抑制所需的悬浮绕组半径R和铝板厚度c。

3.根据权利要求1所述风力磁悬浮机舱的主被动悬浮控制方法，其特征是所述机舱轴向主动悬浮控制的设计步骤如下：步骤1，对式(10c)引入虚拟变量u＝-2kiΔi/ma+fdc， 以Δh,为状态变量x1,x2，机舱轴向悬浮模型为

步骤2，引入Δhs/(Tfs+1)代替 机舱悬浮控制输入为u＝k1x1+k2x2/(Tfs+1),则机舱悬浮闭环特征方程为maTfs3+(ma+kzTf)s2+((2kδ-k1)Tf-k2+kz)s+2kδ-k1＝0     (18)考虑滤波系数Tf＜＜1，将式(18)闭环特征方程简化为mas2+(kz-k2)s+2kδ-k1＝0    (19)由式(17)显为可控标准型，闭环系统极点可任意配置，则轴向悬浮系统的期望特征方程为步骤3，机舱轴向主动悬浮控制器参数计算

a)额定风速Vr,产生的最大机舱下压力fdmax，施加于机舱产生的气隙波动量必须小于机舱设计的最大允许波动量Δδmax，即其中，Cp为风能利用系数，ρ为空气密度，A2为机舱上侧面积；

b)由式(19)、(20)以及(21)可得2ζωnma＝kz-k2，步骤4，引入虚拟变量 则外部干扰以及机舱俯仰震荡所致综合干扰可表示为其中：ch和cfd为正参数，确保干扰补偿快速收敛；

步骤5，由式(10c)设计悬浮电流PI(比例积分)跟踪控制器，同时为降低变流器系统参数变化以及机舱悬浮气隙波动对电流跟踪速度影响，设计反电动势补偿系数的自适应律为其中：e＝iref-i，γ为正实数，确保自适应律的快速收敛。