1.一种厌氧-AO-SACR组合式高氨氮污水深度脱氮系统，其特征在于，包括：通过管道依次连通的调节池、厌氧反应器、AO反应器、沉淀池、中间水池以及SACR反应器；

所述调节池出口端与所述中间水池进口端通过管道连通，且管道上设置用于调节流量的水泵；

所述AO反应器分缺氧区和好氧区，AO反应器设置有用于将沉淀池泥水分离后的部分硝化液回流至缺氧区的硝化液回流泵和用于将沉淀池泥水分离后的部分污泥回流至缺氧区的污泥回流泵；

所述中间水池设置有水质检测设备；

所述SACR反应器设置有p H检测仪、DO检测仪、ORP检测仪、曝气设备及搅拌器；

所述SACR反应器全称为自碳源自适应反应器，其工作原理为，当污水从中间水池进入SACR反应器后，先进行缺氧搅拌，当pH值由上升变为下降时，表明SACR反应器前置反硝化已经结束，此后T小时，停止搅拌，开始曝气硝化，当SACR反应器出现pH由下降到上升且DO大幅度上升后，表明SACR反应器已经硝化结束，此时，关闭曝气，继续搅拌，开始内源反硝化，并观察SACR反应器ORP的变化，当SACR反应器出现ORP的快速下降时，表明SACR反应器反硝化结束，此时关闭搅拌，沉淀排水；

还包括PLC控制器，所述PLC控制器分别与水质检测设备、p H检测仪、DO检测仪、ORP检测仪、曝气设备及搅拌器通信连接。

2.如权利要求1所述的厌氧-AO-SACR组合式高氨氮污水深度脱氮系统，其特征在于，所述AO反应器中的缺氧区和好氧区的容积根据污水的产量和污染物总氮浓度确定；

具体计算方法为：缺氧区的容积=a×（高氨氮污水总氮浓度值/50×3×每小时的污水产量值）m3，好氧区的容积= a×（高氨氮污水总氮浓度值/50×12×每小时的污水产量值）m3；其中，a的范围为1 1.5，高氨氮污水总氮浓度单位是mg/L，每小时的污水产量单位为m3。

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3.如权利要求1或2所述的厌氧-AO-SACR组合式高氨氮污水深度脱氮系统，其特征在于，所述SACR反应器的容积根据污水的产量和污染物浓度确定；

具体计算方法为：SACR容积= a×（高氨氮污水总氮浓度值/50×20×每小时的污水产量值）m3；其中，a的范围为1 1.5，高氨氮污水总氮浓度单位是mg/L，每小时的污水产量单位~为m3。

4.如权利要求1所述的厌氧-AO-SACR组合式高氨氮污水深度脱氮系统，其特征在于，还包括计算机，所述计算机与所述PLC控制器通信连接。

5.一种采用权利要求1-4任一项所述的厌氧-AO-SACR组合式高氨氮污水深度脱氮系统的脱氮工艺，其特征在于，包括如下步骤：（1）高氨氮污水由调节池进入厌氧反应器，将高氨氮污水中的大分子难降解有机物分解为小分子，同时去除高氨氮污水中的大部分有机物；

（2）厌氧反应器的出水进入AO反应器，在缺氧区进行前置反硝化，在好氧区进行好氧硝化；泥水混合物通过沉淀池进行泥水分离，一部分出水进入中间水池，一部分通过AO反应器的硝化液回流泵回到缺氧区的前端进行前置反硝化；污泥一部分通过AO反应器的污泥回流泵回到缺氧区前端，另一部分作为剩余污泥排掉；

（3）AO反应器的出水进入中间水池，同时，通过水质检测设备和PLC控制器调节和控制，水泵将部分高氨氮污水从调节池引入中间水池进行污水碳氮比的调节，污水碳氮比的调节规则为：混合后污水的COD浓度=AO反应器出水总氮浓度×b+中间水池进水氨氮浓度×b，其中b的范围为4 6；

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（4）污水从中间水池进入SACR反应器后，先进行缺氧搅拌，当pH由上升变为下降时，表明SACR反应器前置反硝化已经结束，此后T小时，停止搅拌，开始曝气硝化，当SACR反应器出现pH由下降到上升且DO大幅度上升时，表明SACR反应器已经硝化结束，此时，关闭曝气，继续搅拌，开始内源反硝化，并观察SACR反应器ORP的变化，当SACR反应器出现ORP的快速下降时，表明SACR反应器反硝化结束，此时，关闭搅拌，沉淀排水。

6.如权利要求5所述的脱氮工艺，其特征在于，T的范围为0-2。

7.如权利要求5所述的脱氮工艺，其特征在于，厌氧反应器的进水的碳氮比大于5：1，厌3

氧反应器的容积负荷为4 8KgCOD/m•天。

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8.如权利要求5所述的脱氮工艺，其特征在于，AO工艺的污泥浓度控制在4000mg/L~

5000mg/L，硝化液回流比100% 200%，污泥回流比50% 100%。

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9.如权利要求5-8任意一项所述的脱氮工艺，其特征在于，SACR工艺的污泥浓度控制在

5000mg/L 8000mg/L，排水比控制在25%-30%，进水时间为30-60分钟，沉淀时间为60-90分~钟。