1.一种厌氧‑氧化沟‑SACR组合式高氨氮污水深度脱氮系统，其特征在于，包括：通过管道依次连通的调节池、厌氧反应器、氧化沟反应器、沉淀池、中间水池以及SACR反应器；

所述调节池出口端与所述中间水池进口端通过管道连通，且管道上设置用于调节流量的水泵；

所述中间水池设置有水质检测设备；

所述SACR反应器设置有PH检测仪、DO检测仪、ORP检测仪、曝气设备及搅拌器；

还包括PLC控制器，所述PLC控制器分别与水质检测设备、PH检测仪、DO检测仪、ORP检测仪、曝气设备及搅拌器通信连接；

所述SACR反应器为自碳源自适应反应器，包括如下水处理流程：污水从中间水池进入SACR反应器后，先进行缺氧搅拌，当pH由上升变为下降时，表明SACR反应器前置反硝化已经结束，此后T小时，停止搅拌，开始曝气硝化，当SACR反应器出现pH由下降到上升且DO大幅度上升时，表明SACR反应器已经硝化结束，此时，关闭曝气，继续搅拌，开始内源反硝化，并观察SACR反应器ORP的变化，当SACR反应器出现ORP的快速下降时，表明SACR反应器反硝化结束，此时，关闭搅拌，沉淀排水。

2.如权利要求1所述的厌氧‑氧化沟‑SACR组合式高氨氮污水深度脱氮系统，其特征在于，

所述氧化沟反应器的容积根据污水的产量和高氨氮污水总氮浓度确定；

具体计算方法为：氧化沟反应器的容积= a×（高氨氮污水总氮浓度值/50×30×每小时的污水产量值）m3；其中，a的范围为1 1.5，高氨氮污水总氮浓度单位是mg/L，每小时的污~

水产量单位为m3。

3.如权利要求1或2所述的厌氧‑氧化沟‑SACR组合式高氨氮污水深度脱氮系统，其特征在于，

所述SACR反应器的容积根据污水的产量和高氨氮污水总氮浓度确定；

具体计算方法为：SACR容积= a×（高氨氮污水总氮浓度值/50×20×每小时的污水产量值）m3；其中，a的范围为1 1.5，高氨氮污水总氮浓度单位是mg/L，每小时的污水产量单位~

为m3。

4.如权利要求1所述的厌氧‑氧化沟‑SACR组合式高氨氮污水深度脱氮系统，其特征在于，还包括计算机，所述计算机与所述PLC控制器通信连接。

5.一种厌氧‑氧化沟‑SACR组合式高氨氮污水深度脱氮工艺，其特征在于，所述工艺采用如权利要求1‑4任一项所述系统，具体如下：（1）高氨氮污水由调节池进入厌氧反应器，将高氨氮污水中的大分子难降解有机物分解为小分子，同时去除高氨氮污水中的大部分有机物；

（2）厌氧反应器的出水进入氧化沟反应器，去除污水中的可生化有机物、氨氮和部分总氮；

（3）氧化沟反应器的出水进入中间水池，同时，通过水质检测设备和PLC控制器调节和控制，水泵将部分高氨氮污水从调节池引入中间水池进行污水碳氮比的调节，污水碳氮比的调节规则为：混合后污水的COD浓度=氧化沟反应器出水总氮浓度×b+中间水池进水氨氮浓度×b，其中b的范围为4 6；

~

（4）污水从中间水池进入SACR反应器后，先进行缺氧搅拌，当pH由上升变为下降时，表明SACR反应器前置反硝化已经结束，此后T小时，停止搅拌，开始曝气硝化，当SACR反应器出现pH由下降到上升且DO大幅度上升时，表明SACR反应器已经硝化结束，此时，关闭曝气，继续搅拌，开始内源反硝化，并观察SACR反应器ORP的变化，当SACR反应器出现ORP的快速下降时，表明SACR反应器反硝化结束，此时，关闭搅拌，沉淀排水。

6.如权利要求5所述厌氧‑氧化沟‑SACR组合式高氨氮污水深度脱氮工艺，其特征在于，T的范围为0‑2。

7.如权利要求5所述厌氧‑氧化沟‑SACR组合式高氨氮污水深度脱氮工艺，其特征在于，3

厌氧反应器的进水的碳氮比大于5：1，厌氧反应器的容积负荷为4 8KgCOD/m•天。

~

8.如权利要求5所述厌氧‑氧化沟‑SACR组合式高氨氮污水深度脱氮工艺，其特征在于，氧化沟工艺的污泥浓度控制在4000mg/L 5000mg/L，排水比在50% 100%。

~ ~

9.如权利要求5‑8任意一项所述厌氧‑氧化沟‑SACR组合式高氨氮污水深度脱氮工艺，其特征在于，SACR工艺的污泥浓度控制在5000mg/L 8000mg/L，排水比控制在25%‑30%，进水~

时间为30‑60分钟，沉淀时间为60‑90分钟。