1.一种永磁直线同步电机双时间尺度滑模控制系统，其特征在于，包括慢子系统滑模面模块(1)及快子系统滑模面模块(2)，所述慢子系统滑模面模块(1)通过慢子系统滑模控制律模块(3)连接有组合控制律模块(5)；所述快子系统滑模面模块(2)通过快子系统滑模控制律模块(4)连接有组合控制律模块(5)；组合控制律模块(5)连接有永磁直线同步电机(6)，所述永磁直线同步电机(6)还连接有外界干扰(7)，所述永磁直线同步电机(6)连接至慢子系统滑模面模块(1)；所述永磁直线同步电机(6)通过快变量估计模块(8)连接至快子系统滑模面模块(2)。

2.一种永磁直线同步电机双时间尺度滑模控制系统的控制方法，其特征在于，包括权利要求1所述的一种永磁直线同步电机双时间尺度滑模控制系统，并包括步骤：A、建立数学模型；

A.1、建立动态模型：

永磁直线同步电机的动态方程由电压方程、磁链方程、电磁推力方程和运动方程构成；

通过坐标变换，得到永磁直线同步电机在在两相同步旋转正交坐标系上的数学模型应用矢量控制的思想,使电磁推力正比于交轴电流分量iq的大小将直轴电流分量的给定值id设为零,得到简化后的永磁直线同步电机在dq坐标系上的动态模型如下式(1)所示：其中，id、iq、ud、uq分别为d、q轴的电流和电压值，L为电感，R为动子绕组的电阻值,ω＝πv/τ为转子的角速度,v为速度,τ下为磁极的极距, 为永磁体磁链,Fe为电磁推力,M为载体质量,B为粘滞摩擦系数,FL为负载转矩,KF为电磁推力系数,其表达式如下式(2)所示:其中，p为电机的磁极对数；

A.2、建立状态方程：

对步骤A.1得到的永磁直线同步电机动态模型改写为状态方程形式，如下式(3)所示：T T

其中，状态变量为v和i＝[id iq] ,控制变量为u＝[ud uq]；

A.3、奇异摄动的标准形式：

在两相旋转正交坐标系下的数学模型可以看出，电流与电流之间，电流与速度之间非线性耦合程度很大，所以需要寻求相应的办法实现线性化解耦；考虑电气时间常数L/R的值远不如机械时间常数M/B的值大，所以可以取σ＝LB/MR为奇异摄动系统中值很小的摄动参数，得到电机奇异摄动的标准形式如式(4)所示：B、建立双时间尺度模型；

B.1、建立慢子系统模型：

由于σ的值非常小，假设摄动参数σ→0，则原有永磁直线同步电机的全阶系统模型如下式(5)所示：其中，vs,ids,iqs,uds,uqs分别表示v,i,u对应的慢变分量；将式(5)中的第二个分式解得的电流值代入第一个分式，得到的慢子系统模型的表达式如式(6)所示：其中， uds和uqs为慢子系统控制信号，KF为电磁推力系数，M为载体质量，为永磁体磁链，FL为负载转矩，τ为磁极的极距，B为粘滞摩擦系数，L为电感，R为动子绕组的电阻值；

B.2、建立快子系统模型：

相比于慢子系统，令v＝constant， 可得快变电流分量如式(7)所示：取快时间尺度γ＝t/σ,最后得到的快子系统的数学模型如式(8)所示：T

其中，if＝[idf iqf] ,udf、uqf为快子系统的控制信号，KF为电磁推力系数，M为载体质量，为永磁体磁链,FL为负载转矩，τ为磁极的极距，B为粘滞摩擦系数，L为电感，R为动子绕组的电阻值；

B.3、得出双时间尺度模型：

由式(6)和(8)，得到永磁直线同步电机双时间尺度模型如式(9)所示：C、设计滑模控制律；

C.1慢子系统滑模函数：

将给定的速度vs*与永磁直线同步电机的实际速度vs得到速度误差信号es并将其发送到慢子系统滑模面模块；慢子系统滑模面模块根据速度误差信号es得到如式(10)所示的慢子系统滑模函数值Ss(es)：其中，Cs为速度误差系数,且Cs>0；且速度误差es＝v*-vs,v*为给定的速度信号；

C.2慢子系统等效控制律：

慢子系统滑模控制律模块根据滑模面输出的滑模函数值Ss(es)进行运算得到控制信号us；在式(10)中先不考虑外加干扰ds，且 为0，对滑模函数求导得到式(11)所示的形式：得到慢子系统等效控制律如式(12)所示：

考虑外加干扰ds后，设计的切换鲁棒项如式(13)所示：uss＝Kssign(Ss)(13)；

联立式(12)、式(13)可得慢子系统的滑模控制律如式(14)所示：为了有效削弱抖振现象，可以将符号函数替代为饱和函数，故慢子系统控制律式(14)改写为如下式(15)所示：其中，δ为边界层厚度；

C.3快子系统滑模函数：

快变量估计模块将电流id、iq分别与慢变电流分量ids、iqs相减得到快变电流分量idf、iqf,并将其发送到快子系统滑模面模块；快子系统滑模面模块根据快变电流信号idf、iqf得到如式(16)所示的快子系统滑模函数值Sf；

其中，Cf为快子系统滑模面系数，且Cf>0；

C.4快子系统等效控制律：

快子系统滑模控制律模块根据滑模函数输出的滑模函数值Sf进行运算得到控制信号uf(γ)；为了削弱系统中存在的抖振现象，采用趋近律设计其中，εf＝diag(εdf,εqf)，Sf＝[S1f S2f]T，Kf＝diag(Kdf,Kqf)；

求解式(17)，得到快子系统滑模控制律如式(18)所示：其中， uf表示快子系统的控制信号，M为

载体质量， 为永磁体磁链,KF为电磁推力系数，τ为磁极的极距，B为粘滞摩擦系数，L为电感，R为动子绕组的电阻值，Sf为快子系统滑模面函数；

D、合成组合控制器；

将控制信号us、控制信号uf(γ)发送到组合控制律模块合成组合控制器；组合控制器将全阶系统的控制信号发送至永磁直线同步电机；

联立式(14)和式(18)，系统中起主要作用的是慢子系统，此时可以将时标统一为慢变子系统时标t；接着将式(14)与式(18)所示控制律相加，最终得到如式(19)所示的全阶系统的控制信号；u＝us+uf   (19)；

E、稳定性分析：

对于慢子系统(6)，定义如式(20)的李雅普诺夫函数：对Ls求时间的导数，可得：

其中， 满足 可知慢子系统是稳定的；

对于快子系统(8)，定义如式(22)的李雅普诺夫函数：对Lf求时间的导数，可得：

针对不等式 解为 可见，Lf(t)指数收敛至0，收敛速度取决于Kf，可知快子系统是指数稳定的；根据奇异摄动原理，按快慢系统分别设计稳定的控制律，所得的组合控制律是稳定的。